隨著我國火力發(fā)電技術(shù)的不斷發(fā)展，超、超超臨界機(jī)組的裝機(jī)容量也不斷增加，對(duì)超、超超臨界機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況的調(diào)查研究也顯得尤為重要。通過對(duì)國電集團(tuán)內(nèi)50多臺(tái)350MW、600MW及1000MW超臨界、超超臨界機(jī)組的節(jié)能評(píng)價(jià)及調(diào)查研究，總結(jié)出目前超、超超臨界機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中存在的典型問題以及相關(guān)的處理措施，為同類型機(jī)組運(yùn)行及改造提供參考，也為新機(jī)組設(shè)計(jì)及選型提供依據(jù)。
 

　　1 褐煤、劣質(zhì)煤等煤種摻燒問題
 

　　1.1  摻燒帶來的安全問題
 

　　摻燒給鍋爐及輔機(jī)磨損造成的不利影響，過高的灰分增加了煙氣中的飛灰濃度，過高的水分增加煙氣量和煙氣流速，因而鍋爐及輔機(jī)磨損加劇。
 

　　摻燒給鍋爐穩(wěn)然帶來巨大壓力，部分低熱值劣質(zhì)煤著火比較困難，燃燒不穩(wěn)定，易滅火；部分劣質(zhì)煤煤質(zhì)變黏，經(jīng)常出現(xiàn)原煤倉堵塞、給煤機(jī)不下煤的情況，給制粉系統(tǒng)的安全運(yùn)行帶來極大的隱患。
 

　　摻燒帶來鍋爐腐蝕問題，煤質(zhì)含硫比較大時(shí)，容易引起水冷壁高溫腐蝕，以及鍋爐尾部煙道、省煤器、空氣預(yù)熱器等處的低溫腐蝕，造成鍋爐爆管，影響鍋爐安全運(yùn)行。
 

　　易引起鍋爐除灰除渣系統(tǒng)事故，燃煤發(fā)熱量降低,會(huì)導(dǎo)致鍋爐排灰量增大，撈渣機(jī)內(nèi)渣量增大。
 

　　1.2  摻燒帶來的經(jīng)濟(jì)性問題
 

　　摻燒褐煤導(dǎo)致總煤量增大，總煙氣流量大幅增加，一次風(fēng)率升高明顯，燃燒推遲致使減溫水量增大，排煙溫度上升約5℃，鍋爐效率下降。雖然通過燃燒器改造、空預(yù)器換熱元件改造等方式可以減少再熱器減溫水的用量、加強(qiáng)對(duì)排煙溫度的控制，但褐煤入爐后的熱慣性較大，會(huì)引起汽溫大幅度波動(dòng)。且隨著褐煤摻燒比例的加大，這種慣性也隨之加大，鍋爐效率將有所下降。
 

　　摻燒劣質(zhì)煤后，燃燒工況惡化，排煙溫度升高，排煙熱損失增加；燃盡性能差，飛灰、爐渣可燃物升高；石子煤內(nèi)夾粉現(xiàn)象嚴(yán)重，石子煤量大幅增加；磨煤機(jī)、一次風(fēng)機(jī)等輔機(jī)耗電率上升；再熱器減溫水量大，使機(jī)組的循環(huán)效率降低；煤質(zhì)變差鍋爐燃油量增加；影響機(jī)組協(xié)調(diào)自動(dòng)反應(yīng)，不利于“AGC”及“兩個(gè)細(xì)則”考核；受熱面磨損、制粉系統(tǒng)磨損，檢修成本大幅提高。
 

　　根據(jù)摻燒比例、褐煤水分及具體爐型不同，影響發(fā)電煤耗上升普遍在1%～2%之間，例如國電某600MW公司通過試驗(yàn)，在600MW摻燒兩倉褐煤時(shí)，鍋爐效率降低了0.79個(gè)百分點(diǎn)，影響供電煤耗2.45g/kWh；廠用電率同比升高了0.37個(gè)百分點(diǎn)，影響供電煤耗1.15g/kWh。共計(jì)影響供電煤耗1.16個(gè)百分點(diǎn)，即影響供電煤耗3.6g/kWh。
 

　　水分對(duì)煤耗實(shí)際還存在隱性影響。國家現(xiàn)行計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)采用低位熱值，原煤水分對(duì)鍋爐效率的影響未得到體現(xiàn)，也沒有引起發(fā)電企業(yè)的充分關(guān)注。雖然計(jì)算發(fā)電煤耗不受原煤水分影響，但煙氣中的水分將汽化潛熱(2512kJ/kg)帶走，這部分熱量也是原煤提供的有效能。一般認(rèn)為水分每升高1%，實(shí)際發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗約升高0.13%，約為0.4g/kWh。
 

　　1.3  合理配煤摻燒應(yīng)對(duì)措施
 

　　(1)根據(jù)燃用煤質(zhì)灰熔點(diǎn)的高低，通過試驗(yàn)確定適當(dāng)?shù)膿綗壤?，以及摻燒方?如分磨摻燒、煤場摻配爐內(nèi)混燒)；將低熔點(diǎn)煤質(zhì)布置在燃燒系統(tǒng)下部，可有效減輕結(jié)焦情況的發(fā)生；
 

　　(2)通過試驗(yàn)，依據(jù)燃用煤質(zhì)揮發(fā)份、灰熔點(diǎn)的高低，設(shè)置合理的一次風(fēng)風(fēng)速。
 

　　(3)通過試驗(yàn)，依據(jù)受熱面參數(shù)的變化，合理的調(diào)整二次風(fēng)配風(fēng)方式，保持燃燒器區(qū)域適當(dāng)?shù)倪\(yùn)行氧量和二次風(fēng)“剛性”。
 

　　(4)通過試驗(yàn)，制定煤粉細(xì)度隨靜葉擋板開度和動(dòng)態(tài)分離器轉(zhuǎn)速的變化曲線，依據(jù)煤質(zhì)揮發(fā)份、灰熔點(diǎn)的高低，合理的選取煤粉細(xì)度。
 

　　(5)燃用低熔點(diǎn)煤質(zhì)時(shí)，磨煤機(jī)組合盡量采用下層燃燒器，并根據(jù)煤質(zhì)的摻燒比較，采取燃燒器斷層或降低部分燃燒器出力，以降低燃燒器區(qū)域的熱負(fù)荷；合理的控制燃燒器擺角角度，防止火焰中心偏高或偏低；
 

　　(6)核算“未燃帶”的面積，并根據(jù)實(shí)際燃用情況，優(yōu)化“未燃帶”的鋪設(shè)；
 

　　(7)通過試驗(yàn)，依據(jù)燃用煤質(zhì)揮發(fā)份、灰熔點(diǎn)的高低，煤粉細(xì)度的控制，合理的選取旋流燃燒器的旋流強(qiáng)度；
 

　　(8)優(yōu)化吹灰方式，盡量做到“按需吹灰”。
 

　　2 對(duì)沖燃燒鍋爐汽溫偏差及運(yùn)行控制
 

　　2.1  汽溫偏差形成原因
 

　　國電集團(tuán)某600MW機(jī)組，2010年～2011年期間，汽溫偏差問題較為突出。通過查閱相關(guān)資料，汽溫偏差嚴(yán)重時(shí)，鍋爐450MW以上負(fù)荷運(yùn)行，在A側(cè)有減溫水而B側(cè)沒有的情況下，A側(cè)汽溫達(dá)到571℃，B側(cè)僅490～530℃，兩側(cè)偏差達(dá)41～81℃，過熱器出口母管汽溫僅530～550℃，低于設(shè)計(jì)值20～40℃。
 

　　2013年9月，現(xiàn)場檢查了解，通過多年的燃燒調(diào)整摸索，汽溫偏差問題較投產(chǎn)初期有較大程度改善，出現(xiàn)汽溫偏差的幾率有所降低，偏差程度也有所緩解，但是汽溫偏差問題仍然存在。
 

　　通過分析認(rèn)為，引起對(duì)沖鍋爐汽溫偏差的主要原因是鍋爐燃燒偏差引起的。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，煤種熱值偏低，總煤量較大時(shí)，磨煤機(jī)出口5根粉管的煤粉濃度會(huì)出現(xiàn)較大偏差，同時(shí)煤粉燃燒所需的氧量分布也難以達(dá)到平衡，易引起燃燒熱負(fù)荷偏差，從而影響鍋爐汽溫偏差。
 

　　2.2  汽溫偏差處理措施
 

　　2.2.1  運(yùn)行調(diào)整
 

　　(1)重視運(yùn)行調(diào)整總結(jié)，摸索偏差調(diào)整規(guī)律，是解決燃燒偏差的主要方向。當(dāng)出現(xiàn)較大的汽溫偏差時(shí)，注意及時(shí)保存運(yùn)行工況參數(shù)，為分析總結(jié)調(diào)整經(jīng)驗(yàn)提供參考。
 

　　(2)當(dāng)出現(xiàn)主汽溫偏差時(shí)，可在水冷壁不超溫的情況下，適當(dāng)提高分離器出口過熱度，以提高兩側(cè)出口蒸汽溫度，再通過過熱減溫水降低汽溫偏高側(cè)的汽溫，以此來縮小汽溫偏差。
 

　　(3)在DCS系統(tǒng)增加各段受熱面蒸汽溫升、煙氣溫降和AB側(cè)偏差的監(jiān)視畫面，以便于在鍋爐出現(xiàn)偏差時(shí)，為運(yùn)行人員燃燒調(diào)整提供有效的監(jiān)視手段
 

　　(4)不同的磨煤機(jī)組合也對(duì)偏差有較大的影響，運(yùn)行人員應(yīng)注意摸索不同磨煤機(jī)啟停對(duì)鍋爐燃燒的影響，包括對(duì)汽溫偏差、煙溫偏差、水冷壁左右側(cè)壁溫偏差的影響。
 

　　(5)開展燃燒調(diào)整試驗(yàn)，特別是對(duì)一次風(fēng)速進(jìn)行熱態(tài)調(diào)平和制粉系統(tǒng)調(diào)整，測量各種工況(不同負(fù)荷、不同煤種等)煤粉濃度偏差，優(yōu)化調(diào)整二次風(fēng)方式，為調(diào)整提供依據(jù)；燃燒調(diào)整時(shí)測量各層燃燒區(qū)域溫度的偏差，為燃燒調(diào)整提供依據(jù)。
 

　　(6)加強(qiáng)配煤摻燒工作，在機(jī)組高負(fù)荷時(shí)，盡量燃用高熱值煤種，降低總煤量，緩解設(shè)備壓力，改善鍋爐燃燒工況。
 

　　(7)出現(xiàn)偏差時(shí)，及時(shí)通過燃盡風(fēng)兩側(cè)風(fēng)量的偏差調(diào)整，總結(jié)燃盡風(fēng)對(duì)汽溫偏差調(diào)整的影響。
 

　　(8)某一制粉系統(tǒng)長期運(yùn)行，導(dǎo)致該燃燒器附近容易結(jié)焦，該區(qū)域基本上無吹灰器。此時(shí)通過制粉系統(tǒng)的啟停來改變此區(qū)域燃燒情況及燃燒器的壁溫，強(qiáng)迫掉焦，可對(duì)汽溫偏差有一定的改善。
 

　　(9)根據(jù)相關(guān)經(jīng)驗(yàn)，可根據(jù)偏溫情況，進(jìn)行制粉系統(tǒng)切換，對(duì)調(diào)整汽溫偏差有一定的效果。
 

　　(10)高負(fù)荷高煤量時(shí)，易造成部分區(qū)域缺氧，需盡可能多的進(jìn)行燃燒調(diào)整，合理控制氧量，保證爐內(nèi)不會(huì)缺氧燃燒，從而防止或緩解燃燒偏差的產(chǎn)生。
 

　　2.2.2 檢修技改
 

　　(1)在鍋爐尾部煙道加裝適量的煙溫測點(diǎn)、一氧化碳測點(diǎn)，為分析汽溫偏差提供有利條件，可借鑒同類型機(jī)組，在末再后煙道開始，逐級(jí)增加煙溫測點(diǎn)。
 

　　(2)對(duì)制粉系統(tǒng)進(jìn)行系統(tǒng)檢查與調(diào)整，包括進(jìn)行一次風(fēng)速熱態(tài)標(biāo)定與調(diào)平，磨煤機(jī)出口折向擋板檢查，磨煤機(jī)出口一次風(fēng)縮孔磨損、卡澀裝況檢查更換、開度核對(duì)，通過制粉系統(tǒng)優(yōu)化，消除制粉系統(tǒng)對(duì)燃燒偏差的不利影響。
 

　　(3)水冷壁壁溫測點(diǎn)檢查，特別是超溫測點(diǎn)的檢查，確保水冷壁金屬無過熱老化的情況，防止超溫造成的水冷壁爆管。
 

　　(4)二次風(fēng)小風(fēng)門、旋流裝置的檢查，擋板定位檢查，以及二次風(fēng)箱積灰檢查，若積灰嚴(yán)重，可考慮增加二次風(fēng)箱吹灰裝置，另外需檢查燃燒器燒、磨損及結(jié)焦情況，為燃燒調(diào)整提供有利條件。。
 

　　(5)部分同類型機(jī)組鍋爐安裝有動(dòng)態(tài)分離器，可進(jìn)行調(diào)研，研究動(dòng)態(tài)分離器對(duì)消除汽溫偏差的效果及作用。
 

　　3  氧化皮問題及鍋爐受熱面壁溫控制
 

　　3.1  氧化皮生成及剝落機(jī)理
 

　　根據(jù)查閱相關(guān)文獻(xiàn)資料，超臨界機(jī)組高溫腐蝕及氧化皮的生成機(jī)理如下：
 

　　(1)金屬的氧化是通過氧離子的擴(kuò)散來進(jìn)行的，若生成的氧化膜牢固，氧化過程就會(huì)減弱，金屬就得到了保護(hù)。
 

　　(2)管壁溫度對(duì)氧化的作用。
 

　　管壁溫度在570℃以下時(shí)生成的氧化膜是由Fe2O3和Fe3O4組成，F(xiàn)e2O3和Fe3O4都比較致密(尤其是Fe3O4)，因而可以保護(hù)鋼材被進(jìn)一步氧化。
 

　　當(dāng)管壁溫度超過570℃時(shí)，氧化膜由Fe2O3、Fe3O4、FeO三層組成(FeO在最內(nèi)層)，其厚度比約為1:10:100，即氧化皮主要是由FeO組成，因FeO不致密，因此破壞了整個(gè)氧化膜的穩(wěn)定性，這樣氧化過程得以繼續(xù)。
 

　　(3)當(dāng)溫度超過450℃時(shí)，由于熱應(yīng)力等因素的作用，生成的Fe3O4不能形成致密的保護(hù)膜，使水蒸汽和鐵不斷發(fā)生反應(yīng)。當(dāng)汽水溫度超過570℃時(shí)，反應(yīng)生成物為FeO，反應(yīng)速度更快。
 

　　(4)金屬表面的氧化膜并非由水汽中的溶解氧和鐵反應(yīng)形成的，而是由水汽本身的氧分子氧化表面的鐵所形成的。氧化皮的產(chǎn)生與給水中溶解氧的控制關(guān)系不大，其產(chǎn)生是必然的，氧化皮的生長速度與溫度和時(shí)間有關(guān)。
 

　　(5)氧化皮的剝離有兩個(gè)主要條件：其一是氧化層達(dá)到一定厚度；其二是溫度變化幅度大、速度快、頻度大。
 

　　由于母材與氧化層之間熱脹系數(shù)的差異，當(dāng)垢層達(dá)到一定厚度后，在溫度發(fā)生變化尤其是發(fā)生反復(fù)或劇烈的變化時(shí)，氧化皮很容易從金屬本體剝離。
 

　　在機(jī)組啟停過程中，管子的溫度變化幅度是最大的，管內(nèi)的氧化皮也最容易剝落。加之在啟動(dòng)初期蒸汽流量較小，不能迅速地將剝落下來的氧化皮帶走，大流量時(shí)，已經(jīng)在管徑較小的彎頭處形成堵塞就會(huì)產(chǎn)生超溫。所以氧化皮堵塞造成爆管大多發(fā)生在機(jī)組啟動(dòng)后的短時(shí)間內(nèi)。
 

　　3.2  某600MW機(jī)組超溫氧化皮爆管案例
 

　　2012年2月國電某600MW機(jī)組氧化皮爆管事故，此次末級(jí)過熱器的爆管，爆管和超溫的數(shù)量較多，有4根爆管，6根過熱，爆管位置在末過帶夾持管的管子的進(jìn)口段T91材質(zhì)處?，F(xiàn)場通過檢查，爆破管子未查到異物。對(duì)夾持管進(jìn)行射線檢查，發(fā)現(xiàn)幾個(gè)彎管內(nèi)有類似氧化皮堆積的影像，其中第1屏的第13號(hào)管夾持管內(nèi)堆積氧化皮影像幾乎充滿管子。
 

　　現(xiàn)場診斷后，為防止以后運(yùn)行中發(fā)生類似事件，給出的建議如下：
 

　　(1)鍋爐啟動(dòng)階段
 

　　a.通過控制燃料投入速率，嚴(yán)格控制鍋爐升壓、升溫速率。
 

　　b.80-100MW負(fù)荷以下，盡量不投減溫水。減溫水的使用應(yīng)以一級(jí)初調(diào)、二級(jí)微調(diào)為原則。
 

　　c.高、低壓旁路盡可能開大，使過熱器、再熱器保持較大的通流量；汽機(jī)沖轉(zhuǎn)前可以適當(dāng)提高蒸汽參數(shù)，利用高、低壓旁路對(duì)過、再熱器進(jìn)行沖洗；沖洗時(shí)可以將旁路開大關(guān)小若干次，以提高沖洗效果，但應(yīng)注意控制好分離器水位。
 

　　d.嚴(yán)格監(jiān)視鍋爐過、再熱器各部分的壁溫及其變化趨勢，發(fā)現(xiàn)有超溫現(xiàn)象應(yīng)及時(shí)調(diào)整運(yùn)行方式。若調(diào)整無效時(shí)，在汽機(jī)沖轉(zhuǎn)前可以用開大關(guān)小旁路的辦法進(jìn)行沖洗。在并網(wǎng)后應(yīng)停止升負(fù)荷，可以用負(fù)荷較大變動(dòng)的辦法進(jìn)行沖洗。
 

　　e.進(jìn)行上述調(diào)整和處理后，過、再熱器壁溫仍不能恢復(fù)正常，應(yīng)考慮停止鍋爐運(yùn)行，避免發(fā)生爆管事故增加檢修工作量。停爐后應(yīng)查明超溫原因。
 

　　f.本次啟動(dòng)，負(fù)荷和主、再汽溫宜按階段緩慢提升。
 

　　(2)鍋爐正常運(yùn)行階段
 

　　a.嚴(yán)格控制過、再熱器壁溫不超溫，在保證額定主、再汽溫的前提下盡量降低壁溫運(yùn)行。
 

　　b.及時(shí)調(diào)整燃燒，控制熱負(fù)荷沿爐膛橫向的均衡性，防止兩側(cè)壁溫偏差過大，降低壁溫峰值，減緩高溫蒸汽氧化。
 

　　c.磨煤機(jī)合理組合，防止粉管煤粉濃度差異的疊加，造成鍋爐局部熱負(fù)荷過高。
 

　　d.控制較小的煤粉細(xì)度，合理調(diào)整燃燒器的旋流強(qiáng)度，盡量降低火焰中心，防止過、再熱器超溫。
 

　　e.及時(shí)和合理吹灰，防止煙溫過高使過、再熱器壁溫升高，防止吹灰造成高溫受熱面壁溫劇變導(dǎo)致氧化皮剝落。
 

　　(3)鍋爐停爐冷卻
 

　　a.鍋爐停爐一般應(yīng)按滑參數(shù)方式進(jìn)行。
 

　　b.鍋爐停爐后無特殊搶修任務(wù)，應(yīng)“悶爐”以減緩受熱面降溫速度。
 

　　c.正常檢修應(yīng)嚴(yán)格按照運(yùn)行規(guī)程進(jìn)行通風(fēng)冷卻。若搶修，則必須制定嚴(yán)格的冷卻措施。
 

　　(4)鍋爐檢修階段
 

　　a.定期檢修時(shí)，應(yīng)對(duì)過、再熱器容易沉積氧化皮的部位進(jìn)行檢查和清理。并建立氧化皮沉積記錄檔案，分析氧化皮生成與脫落的規(guī)律。
 

　　b.若有臨修機(jī)會(huì)，應(yīng)有重點(diǎn)的對(duì)氧化皮進(jìn)行抽檢。
 

　　(5)其它
 

　　a.現(xiàn)有過、再熱器壁溫測點(diǎn)太少，不能滿足安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行要求，應(yīng)適當(dāng)增加壁溫測點(diǎn)數(shù)量。壁溫測點(diǎn)的加裝部位要有代表性，應(yīng)選擇每屏壁溫最高和次高點(diǎn)，其他位置適當(dāng)增加測點(diǎn)。壁溫測點(diǎn)的絕熱塊要單獨(dú)保溫，防止測量值偏低。測點(diǎn)的位置、編號(hào)和DCS或SIS畫面確保一致。
 

　　b.有條件情況下，建議加裝壁溫在線監(jiān)測和控制系統(tǒng)(PSSS)。它對(duì)指導(dǎo)運(yùn)行燃燒調(diào)整，防止超溫，減緩高溫蒸汽氧化等有較好的作用。
 

　　c.建議更換4根爆破、6根過熱管子的出口段的TP347材質(zhì)管子和頂棚處的T91段管子。這些管段雖然經(jīng)宏觀檢查未發(fā)現(xiàn)異常，但畢竟經(jīng)歷了超溫。
 

　　d.隨著鍋爐運(yùn)行時(shí)間的不斷延長，氧化皮的問題將會(huì)愈來愈突出，將成為影響鍋爐安全運(yùn)行的主要問題，為此，應(yīng)及早采取防止氧化皮的有效措施。
 

　　3.3  電站鍋爐高溫管屏安全性在線監(jiān)測診斷系統(tǒng)(PSSS系統(tǒng))
 

　　國電集團(tuán)多家超臨界機(jī)組鍋爐安裝有PSSS系統(tǒng)，主要用于監(jiān)視高溫管屏壁溫，防止高溫爆管。
 

　　PSSS系統(tǒng)在線動(dòng)態(tài)顯示過熱器、再熱器爐內(nèi)受熱面管子壁溫和汽溫，每根爐內(nèi)管子顯示5～7個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)的壁溫和汽溫?？傆?jì)可顯示2萬多點(diǎn)的爐內(nèi)壁溫和汽溫。
 

　　利用高精度的管子爐內(nèi)壁溫和壽命損耗數(shù)學(xué)模型，從電廠網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)中采集運(yùn)行數(shù)據(jù)，實(shí)時(shí)算出爐內(nèi)管子幾萬個(gè)點(diǎn)的壁溫和壽命損耗，并發(fā)布到電廠的計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)信息系統(tǒng)中?？梢灾笇?dǎo)和優(yōu)化運(yùn)行，減小偏差，避免因超溫引起的爆管和延長高溫管組的使用壽命。
 

　　4  排煙溫度超標(biāo)治理及煙氣余熱利用
 

　　4.1  排煙溫度超標(biāo)原因
 

　　排煙溫度超標(biāo)問題，一直是影響鍋爐經(jīng)濟(jì)性的主要問題，排煙溫度超標(biāo)的原因如下：
 

　　(1)隨著投用年限的增加，鍋爐的排煙溫度逐年上升。究其原因，往往與空預(yù)器腐蝕與積灰、吹灰效果不好、鍋爐本體和制粉系統(tǒng)漏風(fēng)大等因素有關(guān)；
 

　　(2)空預(yù)器換熱元件嚴(yán)重積灰、吹灰方式不正常，空預(yù)器差壓大；SCR投用后氨逃逸率高，NH4HSO4沉積堵塞和腐蝕；
 

　　(3)空預(yù)器換熱元件的表面積和重量不夠、板型換熱系數(shù)較小；
 

　　(4)制粉系統(tǒng)摻冷風(fēng)較多，干式除渣機(jī)冷卻風(fēng)量偏大，造成流經(jīng)空預(yù)器的空氣流量偏低；
 

　　(5)煤質(zhì)劣化，特別是摻燒褐煤后煙氣量增加，導(dǎo)致流經(jīng)空預(yù)器的煙氣量較設(shè)計(jì)高，空氣量不足以冷卻，導(dǎo)致熱風(fēng)溫度高、排煙溫度高同時(shí)存在的狀況；
 

　　(6)汽水系統(tǒng)吸熱不足，或過熱器、再熱器吸熱不匹配，低過或低再出口煙溫偏高，尾部煙道及空預(yù)器吹灰效果差，導(dǎo)致空預(yù)器進(jìn)口煙溫偏高；
 

　　(7)余熱利用裝置投入不正常。
 

　　4.2  排煙溫度超標(biāo)治理
 

　　4.2.1 運(yùn)行調(diào)整方面
 

　　(1)開展燃燒調(diào)整試驗(yàn)，降低火焰中心位置，優(yōu)化運(yùn)行方式，保持經(jīng)濟(jì)氧量運(yùn)行；
 

　　(2)開展制粉系統(tǒng)調(diào)整試驗(yàn)，保證合格的煤粉細(xì)度；
 

　　(3)按“需”吹灰，防止受熱面積灰，改善受熱面換熱性能。
 

　　4.2.2 檢修技改方面
 

　　(1)空預(yù)器改造，增加換熱面積(換熱片型式、高度、數(shù)量等)，增大空預(yù)器直徑等；
 

　　(2)尾部受熱面(省煤器、低溫過熱器或低溫再熱器)技術(shù)改造；
 

　　(3)空預(yù)器抽出，拆包沖洗；
 

　　(4)治理干式除渣機(jī)、爐本體、尾部煙道漏風(fēng)；
 

　　(5)采用余熱利用技術(shù)改造，降低排煙溫度。由于煙氣脫硝SCR運(yùn)行條件、抽爐煙干燥制粉原因?qū)е屡艧煖囟壬撸瑹o法在鍋爐設(shè)備上采取措施降低時(shí)，也可以采用低壓省煤器回收煙氣余熱。
 

　　4.3  煙氣余熱利用技術(shù)簡介
 

　　4.3.1 鍋爐運(yùn)行優(yōu)化技術(shù)
 

　　鍋爐的運(yùn)行優(yōu)化一般是通過鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)，使鍋爐燃燒情況得到改善，最大程度消除燃燒不當(dāng)對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性參數(shù)包括排煙溫度的影響，為鍋爐提供最佳運(yùn)行方式。
 

　　4.3.2 空氣預(yù)熱器改造
 

　　空氣預(yù)熱器受熱面改造適用于兩種情況：空氣預(yù)熱器受熱面腐蝕、空氣預(yù)熱器換熱面積偏小?？諝忸A(yù)熱器改造方式有更換空氣預(yù)熱器蓄熱片、增加蓄熱片高度、增加蓄熱片數(shù)量、整體更換空氣預(yù)熱器等形式。
 

　　(1)更換空氣預(yù)熱器蓄熱片
 

　　如果鍋爐排煙溫度高的主要原因?yàn)榭諝忸A(yù)熱器受熱面嚴(yán)重腐蝕，造成空氣預(yù)熱器換熱能力嚴(yán)重下降，排煙溫度高，熱風(fēng)溫度低，那么對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)行蓄熱片的更換是有效的改造手段。此類情況在運(yùn)行超過10年以上、原煤硫分高，空氣預(yù)熱器冷端腐蝕、堵灰嚴(yán)重的機(jī)組上較為常見。
 

　　更換空預(yù)器蓄熱片時(shí)也可考慮更換蓄熱片的波形，選擇高效換熱的蓄熱片波紋型式，但是需注意的是，空預(yù)器蓄熱片波形換熱效果越好，空預(yù)器阻力越大。
 

　　(2)增加空氣預(yù)熱器高度
 

　　近年來，某些新投產(chǎn)機(jī)組存在空氣預(yù)熱器受熱面換熱能力不足的問題，導(dǎo)致排煙溫度升高，達(dá)不到設(shè)計(jì)值。某廠1000MW機(jī)組鍋爐投產(chǎn)后排煙溫度較設(shè)計(jì)值高，檢修時(shí)利用空預(yù)器預(yù)留空間，加高空預(yù)器熱段蓄熱片高度，降低排煙溫度約3～5℃。
 

　　(3)增加蓄熱片數(shù)量
 

　　安徽某電廠600MW機(jī)組鍋爐檢修時(shí)，發(fā)現(xiàn)裝載的蓄熱片重量未達(dá)到設(shè)計(jì)要求，后通過增加空預(yù)器蓄熱包中蓄熱片數(shù)量的方式，降低了排煙溫度。
 

　　(4)空氣預(yù)熱器沖洗
 

　　空預(yù)器的水沖洗對(duì)減少積灰效果較好，能有效降低排煙溫度，但是部分電廠在空預(yù)器水沖洗之后未能*干燥空預(yù)器中殘留的水分，機(jī)組啟動(dòng)后，空預(yù)器中水分與飛灰產(chǎn)生極難清理的板結(jié)灰垢，運(yùn)行中吹灰器無法清除，空預(yù)器阻力急劇升高，某些鍋爐空預(yù)器阻力滿負(fù)荷時(shí)達(dá)到2kPa以上，換熱能力嚴(yán)重下降。
 

　　合理的空預(yù)器水沖洗方式應(yīng)該是利用檢修機(jī)會(huì)，將空預(yù)器拆包清洗，某廠600MW機(jī)組鍋爐每次大小修時(shí)均將空預(yù)器蓄熱片拆出鍋爐，對(duì)堵塞嚴(yán)重的蓄熱包進(jìn)行拆包，逐片清洗，工期約為15天，清洗效果較好，能保證空預(yù)器通暢，換熱效果較好。
 

　　(5)整體更換空氣預(yù)熱器
 

　　整體對(duì)空預(yù)器進(jìn)行更換改造是最直接的提高空預(yù)器換熱能力的方式，但是投資較大。
 

　　4.3.3 省煤器受熱面改造
 

　　對(duì)于空預(yù)器前煙溫較高，熱風(fēng)溫度余量充足的鍋爐，可考慮進(jìn)行增加省煤器受熱面的改造，某廠300MW機(jī)組通過增加“H”型鰭片省煤器面積，降低排煙溫度15℃，效果較為明顯。鍋爐增加省煤器改造是有效降低排煙溫度的措施，但是改造高壓省煤器還需考慮到水溫欠焓、省煤器布置空間的限制，空氣預(yù)熱器出口空氣氣溫降低的問題。
 

　　4.3.4 低壓省煤器
 

　　利用鍋爐排煙余熱直接加熱給水回?zé)嵯到y(tǒng)的低壓給水(主凝結(jié)水)通常稱之為低壓省煤器，其結(jié)構(gòu)與一般省煤器相似。低壓省煤器水側(cè)連接于汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)中的低壓部分，由于內(nèi)部流過的介質(zhì)是凝結(jié)水泵供出的低壓主凝結(jié)水，其水側(cè)壓力較低，故稱為低壓省煤器。低壓省煤器改造后排煙溫度降低幅度基本能達(dá)到15℃以上。
 

　　4.3.5 復(fù)合相變換熱器
 

　　復(fù)合相變換熱器技術(shù)靈活的使用了氣化液化相變的強(qiáng)化換熱技術(shù)，在換熱器管內(nèi)讓傳熱工質(zhì)處于相變工作，在保證不受酸露腐蝕的情況下將煙氣廢熱有效地利用，在冬季時(shí)將余熱用來加熱鍋爐進(jìn)風(fēng)，替代暖風(fēng)器；夏季時(shí)用來加熱低加凝結(jié)水，節(jié)省汽輪機(jī)抽汽量，提高機(jī)組效率，降低熱耗。根據(jù)山西某電廠的經(jīng)驗(yàn)，加裝復(fù)合相變換熱器，年平均排煙溫度降低10℃以上，夏季高負(fù)荷時(shí)通過調(diào)整凝結(jié)水流量，排煙溫度降低達(dá)到30℃以上。
 

　　4.3.6熱管空氣預(yù)熱器
 

　　近年來,熱管式空氣預(yù)熱器在國內(nèi)外電站鍋爐中也有部分應(yīng)用。與常規(guī)的管式空氣預(yù)熱器相比，熱管具有如下技術(shù)特征：(1)良好的導(dǎo)熱性能。熱管采用管內(nèi)工作介質(zhì)的蒸發(fā)與冷凝來傳遞熱量，其導(dǎo)熱系數(shù)是相同尺寸純銅的40～10000倍；(2)熱流密度的可變性。由于熱管的加熱段與冷卻段可根據(jù)需要來調(diào)整，因而可根據(jù)需要通過改變加熱段與冷卻段熱管的傳熱面積比來控制熱管的傳熱量及管壁溫度；(3)由于采用冷熱側(cè)*隔絕，杜絕了漏風(fēng)。
 

　　4.3.7 其他余熱利用裝置
 

　　排煙溫度余熱利用的技術(shù)還有其他一些改造方法，譬如后置式空氣預(yù)熱器、水媒介空預(yù)器預(yù)熱器等等，本文不一一詳述。
 

　　5 低氮燃燒器及脫硝SCR改造的影響
 

　　5.1  低NOx燃燒器改造對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性的影響
 

　　燃燒器進(jìn)行低氮改造后，為降低NOx排放濃度，有意控制燃燒器區(qū)域的運(yùn)行氧量，實(shí)現(xiàn)燃燒器區(qū)域富燃料，燃燒器上部富氧量，這將導(dǎo)致燃燒器區(qū)域的高溫腐蝕，灰渣可燃物偏高，當(dāng)燃料與設(shè)計(jì)值偏差較大時(shí)，還將影響蒸汽參數(shù)波動(dòng)或參數(shù)偏低等問題。
 

　　在進(jìn)行低氮改造后，需要根據(jù)燃用煤質(zhì)情況進(jìn)行制粉系統(tǒng)和燃燒系統(tǒng)的優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)。
 

　　5.2  SCR裝置運(yùn)行優(yōu)化問題
 

　　脫硝改造，由于煤質(zhì)的波動(dòng)，SCR入口區(qū)域流場分布的復(fù)雜性，為控制NOx排放濃度，需要增大氨的投入量，導(dǎo)致氨逃逸率，影響尾部受熱面的積灰。SCR投用后，急需優(yōu)化運(yùn)行方式，提高脫硝效率和降低運(yùn)行氨逃逸率。
 

　　建議在煙道橫截面按網(wǎng)格法安裝多個(gè)在線測試儀測量SCR出口NOX含量，根據(jù)出口NOX水平，對(duì)噴氨均勻度進(jìn)行調(diào)節(jié)，使噴氨量達(dá)到均勻，對(duì)稀釋風(fēng)門進(jìn)行調(diào)整，降低氨逃逸量；對(duì)噴氨稀釋風(fēng)機(jī)處噴嘴進(jìn)行檢查，防止堵塞；對(duì)AB煙道兩側(cè)煙氣量盡量調(diào)節(jié)平衡。
 

　　6  CO控制及氧量優(yōu)化運(yùn)行
 

　　6.1  低氧運(yùn)行及CO的產(chǎn)生
 

　　部分煙煤鍋爐燃用煤種較好，飛灰可燃物控制較低，為進(jìn)一步提高鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，采用低氧運(yùn)行方案，O2降低至2%以下，但是卻CO含量升高，實(shí)際運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性下降。由于大部分鍋爐煙氣CO含量測量并不測量，所以鍋爐低氧運(yùn)行帶來的CO升高問題并未引起足夠重視。
 

　　前后墻對(duì)沖燃燒和“W”火焰鍋爐，沿爐膛寬度方向爐膛出口過量空氣系數(shù)很不均勻，過量空氣系數(shù)分布呈上開口拋物線形狀，兩側(cè)過量空氣系數(shù)較大，而中間過量空氣系數(shù)不足1%，存在較嚴(yán)重的局部缺氧燃燒，嚴(yán)重者空氣預(yù)熱器前中間部位煙氣CO含量高達(dá)7000～10000ppm，CO濃度1000ppm影響爐效約0.4%。
 

　　目前推廣的低NOX燃燒技術(shù)雖然可大幅度降低氮氧化物生成，但也是以局部缺氧燃燒為前提的，多以犧牲經(jīng)濟(jì)性為代價(jià)，一般飛灰、爐渣可燃物升高，CO升高、排煙溫度升高、減溫水量增加，甚至超壁溫。煤種燃燼性能較好時(shí)，飛灰、爐渣可燃物升高不明顯，一旦煤種變差，則問題可能變得很突出。
 

　　6.2  防止CO產(chǎn)生的措施
 

　　(1)增加CO檢測裝置，加強(qiáng)煙氣中CO成分的檢測，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)調(diào)整；
 

　　(2)部分鍋爐引風(fēng)機(jī)出力不足，造成低氧運(yùn)行，所以需要考慮風(fēng)機(jī)出力，煙風(fēng)道及設(shè)備阻力，預(yù)熱器漏風(fēng)大等設(shè)備治理和改造；
 

　　(3)“W”火焰和前后墻對(duì)沖燃燒鍋爐沿爐膛寬度方向過量空氣系數(shù)不均，主要原因一是熱負(fù)荷中間位置相對(duì)比較集中，而兩側(cè)相對(duì)偏少；二是大風(fēng)箱從兩側(cè)進(jìn)風(fēng)，大風(fēng)箱內(nèi)沿爐膛寬度方向風(fēng)壓分布可能不均勻，造成同樣風(fēng)門開度，中間二次風(fēng)量偏少，中間區(qū)域缺氧燃燒。因此對(duì)二次風(fēng)門開度和噴燃器組合方式進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整，依據(jù)是保持爐膛出口過量空氣系數(shù)沿爐膛寬度方向基本均勻，各部位過量空氣系數(shù)基本達(dá)到設(shè)計(jì)值。風(fēng)門開度應(yīng)呈現(xiàn)出兩側(cè)小，中間大的合理規(guī)律。
 

　　6.3  CO監(jiān)測裝置
 

　　國電某600MW機(jī)組鍋爐燃用優(yōu)質(zhì)煙煤，氧量控制較低，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)CO含量較高，所以在在鍋爐尾部脫硝入口CEMS系統(tǒng)內(nèi)加裝CO測量裝置，通過爐內(nèi)監(jiān)測CO和O2變化，調(diào)整爐內(nèi)燃燒，采取經(jīng)濟(jì)氧量運(yùn)行，提高鍋爐效率，并有助于減少SO2和NOX的含量；控制鍋爐燃燒區(qū)域高溫腐蝕。
 

　　7  空氣預(yù)熱器阻力及密封問題
 

　　7.1  脫硝改造和沖洗方式對(duì)空預(yù)器阻力影響
 

　　(1)脫硝SCR改造對(duì)空預(yù)器阻力影響
 

　　SCR裝置中存在催化劑(V2O5)，在此作用下，將有更多的SO2被SCR裝置中的催化劑轉(zhuǎn)化為SO3，加劇了空氣預(yù)熱器冷端腐蝕和堵塞的可能。V2O5 含量越高，脫硝效率越高，但SO2 向SO3 的轉(zhuǎn)換率也會(huì)越高，空氣預(yù)熱器的腐蝕和堵灰風(fēng)險(xiǎn)就越高！
 

　　NH3+H2O+SO3=NH4HSO4
 

　　NH4HSO4加劇波紋板的腐蝕、吸附煙氣中的飛灰。
 

　　所以，降低氨逃逸率是SCR改造后減緩空預(yù)器堵塞的主要手段。
 

　　(2)高壓水沖洗對(duì)空預(yù)器阻力影響
 

　　高壓水沖洗過程中，如果有受熱面未沖透，極易發(fā)生受熱面內(nèi)大量積水，難以排出。由于脫硝改造后，部分電廠空預(yù)器冷端高度增加，加大了水沖洗沖透的難度，影響了水沖洗的效果?？疹A(yù)器水沖洗后，機(jī)組啟動(dòng)前應(yīng)投用暖風(fēng)器進(jìn)行干燥，防止積水造成空預(yù)器嚴(yán)重堵塞，這是較為關(guān)鍵的程序。
 

　　根據(jù)國電集團(tuán)某電廠的經(jīng)驗(yàn)，每年至少一次空預(yù)器拆包沖洗，兩臺(tái)空預(yù)器共需14天左右，煙氣側(cè)阻力可由1.8kPa降至1.2kPa；排煙溫度降低10℃。效果明顯。
 

　　7.2  空預(yù)器阻力控制經(jīng)驗(yàn)
 

　　(1)為防止冬季空預(yù)器冷端腐蝕和積灰問題，需注意在環(huán)境溫度較低時(shí)，通過暖風(fēng)器及其他手段將空預(yù)器冷端金屬溫度控制在合理范圍內(nèi)，具體可參考空預(yù)器廠家提供的硫分和空預(yù)器冷端關(guān)系曲線。
 

　　(2)建議安裝使用在線水沖洗裝置，進(jìn)行定期清洗空預(yù)器，特別在冬季燃用高硫煤情況下，效果較明顯。
 

　　(3)檢修過程中，空預(yù)器高壓水沖洗后，應(yīng)在鍋爐啟動(dòng)前投用送風(fēng)或一次風(fēng)暖風(fēng)器進(jìn)行*干燥，防止積水、積灰。
 

　　(4)運(yùn)行中注意對(duì)空預(yù)器合理吹灰，監(jiān)視吹灰器蒸汽壓力及溫度達(dá)到吹灰要求，根據(jù)規(guī)程要求，保證吹灰器蒸汽壓力>1.2MPa，溫度>220℃，同時(shí)吹灰前充分疏水。
 

　　8 風(fēng)機(jī)系統(tǒng)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)安全性
 

　　(1)鍋爐普遍存在風(fēng)機(jī)選型大、運(yùn)行效率低的問題，特別是目前機(jī)組負(fù)荷率偏低的大環(huán)境下，風(fēng)機(jī)出力普遍偏低，所以風(fēng)機(jī)降速降容改造、風(fēng)機(jī)變頻改造效果明顯。
 

　　(2)在風(fēng)機(jī)進(jìn)行改變頻后，風(fēng)門與擋板開度未進(jìn)行開度優(yōu)化，不能最大限度降低風(fēng)機(jī)耗電率。國電某電廠600MW機(jī)組，通過試驗(yàn)可知，引風(fēng)機(jī)變頻運(yùn)行方式下，導(dǎo)葉100%開度并不是最經(jīng)濟(jì)開度，且不同工況下最節(jié)能開度并不相同，600MW負(fù)荷，引風(fēng)機(jī)靜葉最節(jié)能開度85%；300MW負(fù)荷，引風(fēng)機(jī)靜葉最節(jié)能開度65%。變頻轉(zhuǎn)速與風(fēng)機(jī)動(dòng)、靜葉開度優(yōu)化調(diào)整，可降低耗電率10%以上。
 

　　(3)目前部分鍋爐還配備有增壓風(fēng)機(jī)，引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式也需進(jìn)行優(yōu)化匹配，控制總功率最小。
 

　　(4)風(fēng)機(jī)采用變頻調(diào)速后其傳動(dòng)軸系存在扭振固有頻率，當(dāng)變頻器驅(qū)動(dòng)異步電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)風(fēng)機(jī)無級(jí)變轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，電機(jī)輸入電壓或電流波形將發(fā)生畸變，含有高次諧波，造成電機(jī)氣隙中產(chǎn)生電磁轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)(扭矩脈動(dòng))，當(dāng)扭矩脈動(dòng)頻率與軸系扭振固有頻率相等或成倍數(shù)關(guān)系(危險(xiǎn)頻率)時(shí)，就會(huì)發(fā)生扭轉(zhuǎn)共振，導(dǎo)致電機(jī)或風(fēng)機(jī)軸斷裂或聯(lián)軸器損壞。大型電站風(fēng)機(jī)尤其是離心式風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大，扭振固有頻率較低，易發(fā)生軸系扭振現(xiàn)象。
 

　　風(fēng)機(jī)采用變頻調(diào)速前，首先應(yīng)計(jì)算風(fēng)機(jī)傳動(dòng)軸系的扭振固有頻率，若扭振固有頻率進(jìn)入調(diào)速范圍時(shí)，可調(diào)整扭矩脈動(dòng)頻率，使危險(xiǎn)頻率不落在轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)范圍內(nèi)；利用調(diào)節(jié)門控制風(fēng)機(jī)通過危險(xiǎn)頻率的速度，且不在危險(xiǎn)頻率下運(yùn)行；采用吸收扭矩脈動(dòng)的聯(lián)軸器，調(diào)整扭振固有頻率，提高風(fēng)機(jī)抗振強(qiáng)度。